引論：我們為您整理了13篇樓層值周總結范文，供您借鑒以豐富您的創作。它們是您寫作時的寶貴資源，期望它們能夠激發您的創作靈感，讓您的文章更具深度。

篇1

[keyword] high-rise buildings, high aspect ratio, stiffness ratio, shear capacity, cycle ratio, displacement ratio, the ratio of rigidity-to-gravity ratio, shear weight ratio, axial compression ratio

中圖分類號： TU3 文獻標識碼：A文章編號：

一、前言

隨著國家經濟的高速發展，我國的高層建筑發展迅速，設計思想也在不斷的更新。結構體系日趨多樣化，建筑平面布置與豎向體型也越來越復雜。本文就豎向承重構件（柱、剪力墻）的合理布置的八個參數做一些淺談。

二、豎向構件的八個控制參數

1、高層建筑高寬比

高層建筑高寬比是對結構剛度、整體穩定、承載能力和經濟性的宏觀控制指標。一般情況可按所考慮方向的最小寬度計算高寬比，但對突出建筑平面很小的局部結構一般不應包含在計算寬度內，對帶懸挑的結構結構房屋的寬度應扣除懸挑寬后的結構寬度計算；對帶有裙房的高層建筑，當裙房面積和剛度相對其上部塔樓面積和剛度較大時（裙房相對塔樓面積較大一般按塔樓周邊不小于3跨20米的范圍此作為參考指標，剛度較大指下層與上層的側向剛度比大于1.5此為主要參考指標），計算高寬比的房屋高度和寬度可按裙房以上塔樓結構考慮。

2、剛度比

剛度比體現結構整體的上下勻稱度，控制結構豎向不規則的重要指標。主要控制下部樓層剛度和上部樓層的剛度，防止下部樓層剛度較弱，變形集中在剛度小的下部樓層形成軟弱層。[高規]3.5.2對于框架結構，樓層與相鄰上部樓層的側向剛度比不宜小于0.7，與相鄰上部三層剛度平均值的比值不宜小于0.8；對框架-剪力墻結構、板柱-剪力墻結構、剪力墻結構、框架-核心筒結構、筒中筒結構，樓層與其相鄰上部樓層的側向剛度比不宜小于0.9，當本層層高大于相鄰上層層高的1.5倍時，樓層與其相鄰上部樓層的側向剛度比不宜小于1.1，對結構底部嵌固層，樓層與其相鄰上部樓層的側向剛度比不宜小于1.5。[高規]附錄E當存在轉換層時，轉換層設置在1、2層時，轉換層與其上層的等效剪切鋼度比宜接近1，非抗震設計時不應小于0.4，抗震設計時不應小于0.5；當轉換層設置在2層以上時，轉換層與其相鄰上層的側向剛度不應小于0.6，轉換層下部結構與上部結構的等效剪切剛度比宜接近1，非抗震設計時不應小于0.5，抗震設計時不應小于0.8。[高規]5.3.7當地下室頂板作為上部結構的嵌固部位時，地下一層與首層側向剛度比不宜小于2。

3、受剪承載力比

[高規]3.5.3A級高度高層建筑的樓層抗側力結構的層間受剪承載力不宜小于其相鄰上一層受剪承載力的80%，不應小于其相鄰上一層受剪承載力的65%；B級高度高層建筑的樓層抗側力結構的層間受剪承載力不應小于其相鄰上一層受剪承載力的75%。

4、周期比

周期比主要要求結構承載力布置合理，主要為控制結構在罕遇地震下的扭轉效應。[高規]3.4.5結構扭轉為主的第一自振周期Tt與平動為主的第一自振周期T1之比，A級高度高層建筑不應大于0.9，B級高度高層建筑、超過A級高度的混合結構及復雜高層建筑不應大于0.85。

5、位移比

位移比主要也是為了控制結構的扭轉效應。[高規]3.4.5在考慮偶然偏心影響的規定水平地震力作用下，樓層豎向構件最大的水平位移和層間位移，A級高度高層建筑不宜大于該樓層平均值的1.2倍，不應大于該樓層平均值的1.5倍；B級高度高層建筑、超過A級高度的混合結構及復雜高層建筑不宜大于該樓層平均值的1.2倍，不應大于該樓層平均值的1.4倍。（當樓層的最大層間位移角不大于規定限制的40%時，該樓層豎向構件的最大水平位移和層間位移與該樓層平均值的比值可適當放松，但不應大于1.6。

[高規]3.7.3按彈性方法計算的風荷載或多遇地震標準作用下的樓層層間最大水平位移與層高之比宜符合下列規定：

1）高度不大于150m的高層建筑，其樓層層間最大位移與層高之比不宜大于下表規定。

結構體系

2）高度不小于250m的高層建筑，其樓層層間最大位移與層高之比不宜大于1/500.

3）高度150m~250m之間的高層建筑，其樓層層間最大位移與層高之比的限值可按本條第1款和第2款的限值線性插入取用。

6、剛重比

結構整體穩定性是高層建筑結構設計的基本要求。研究表明，高層建筑混凝土結構僅在豎向重力荷載作用下產生整體失穩的可能性很小。高層建筑結構的穩定設計主要控制在風荷載和水平地震作用下，重力荷載產生的二階效應不致過大，以免引起結構的失穩、倒塌。

[高規]5.4.4高層建筑結構的整體穩定性應符合下列規定：

1）剪力墻結構、框架-剪力墻結構、筒體結構應符合下式要求：

2）框架結構應符合下式要求：

7、剪重比

由于地震影響系數在長周期段下降較快，對于基本周期大于3.5S的結構，由此計算所得的水平地震作用下的結構效應可能過小。而對于長周期結構，地震地面運動速度和位移可能對結構的破壞具有更大影響，但是規范振型分解反應譜法尚無法對此作出合理估計。出于結構安全考慮，增加了對各樓層水平地震剪力最小值的要求，見[高規]4.3.12多遇地震作用計算時，結構各樓層對應地震作用標準值的剪力應符合下式要求：

式中：：第i層對應于水平地震作用標準值的剪力；

λ：水平地震剪力系數，不應小于下表規定的值；對于豎向不規則結構的薄弱層，尚應乘以1.15的增大系數；

：第j層的重力荷載代表值；

n：結構計算總層數。

樓層最小地震剪力系數值：

8、軸壓比

軸壓比為控制結構的延性，指重力荷載代表值作用下承受的軸壓力設計值與全截面面積和混凝土軸心抗壓強度設計值乘積之比值，主要控制著豎向承重結構的延性。

[高規]7.2.13重力荷載代表值作用下，一、二、三級剪力墻墻肢的軸壓比不宜超過下表的限值。

篇2

高層建筑結構設計中,平面布置規則性是必須仔細考慮的因素,由于不規則平面布置結構使其平面質量中心同剛度中心不重合,使結構繞剛心發生扭轉,導致同層構件同一方向上產生不同位移,嚴重時導致結構整體破壞,所以在結構設計中,必須對結構平面布置不規則扭轉問題提起足夠重視。

一、關于平面不規則結構的定義

1、若干規范關于平面不規則結構的定義

關于結構規則與否的定義及規定,不同國家的標準出發點是不相同的。歐洲規范比較定量地規定了規則結構的指標,如表1所示[3]。美國規范和澳大利亞規范卻從相反的角度定義了結構的規則性,即不規則結構的量化指標,如表2所示。

類型 定義

平面

規則

準則 建筑結構在平面內沿兩正交方向上側向剛度和質量分布接近對稱

平面輪廓簡潔緊湊,即無諸如H,L,X等形狀,總的凹角或單一方向凹

入尺寸不超過對應方向建筑總外部平面尺寸的25%

樓板平面內剛度同豎向結構的側向剛度相比足夠大,以致于樓板變形

對豎向結構構件間力的分配影響很小

在采用基底剪力法給出地震力的情況下,加上偶然偏心,任一樓層沿

地震作用方向的位移不超過平均樓層位移的20%

表1規則結構的準則

2、不對稱與不規則之間的關系

如前所述,關于不規則結構的定義,目前為止尚無明確嚴格的定義。但不對稱結構較為嚴格意義上的定義為,結構自由振動的某一振型同時出現平動與扭轉振型,即平動與扭轉振型耦聯,對應的平動振型方向因子及扭轉振型方向因子均不為零時,即為不對稱結構。從結構分析和設計的要求出發,以對稱與不對稱結構分類,實際的工程意義似乎不大,因為客觀上存在的大量不對稱但經過結構布置調整的建筑,其振動特性仍與對稱結構類似,可以歸入規則結構,而其余的則歸入不規則結構。我國規范規定了平面不規則的三種類型,凡符合至少其中任意一條的結構均為不規則結構的范疇。需要指出的是,扭轉不規則的定義是在剛性樓蓋假定的前提條件下得出的。換句話說,即便是不對稱結構, 但由于其不對稱性較弱,算得的扭轉位移比小于規定值1.2時,仍可歸為規則結構。由此可見,不對稱結構規則與否,不僅與其形狀的對稱性強弱有關,而且與其質量分布和剛度分布密切相關。也就是說,結構的對稱性是一個綜合的概念,包含平面形狀的對稱,質量、剛度的對稱等,這些因素決定了結構的規則性問題。而這正好與前述若干規范關于不規則結構的定義實質是一致的。更為嚴格或更為科學的說法應該采用規則與不規則的說法,而不是對稱、不對稱的概念。

非規則類

型和定義 美國規范 澳大利亞規范

扭轉非規

則性―――當

橫隔板為

非柔性時 當垂直于某軸線結構物一端的最

大層偏移大于結構物二端層偏移

平均的1.2倍時,則應考慮扭轉的

非規則性。在計算端最大層偏移

時,要考慮偶然扭矩的影響 當結構的重心與剛心之間

的距離大于沿地震力作用

方向結構尺寸的10%時

則應考慮扭轉的非規則性

凹角 結構物的平面外形及其抗倒向力

體系具有凹角,且凹角兩邊的突出

部分均大于該方向結構物平面尺

寸的15% 同上

橫隔板

不連續 橫隔板突然不連續或剛度變化,包

括挖去的或開口的面積大于橫隔

板毛面積50%或某樓層到相鄰層

的橫隔板有效剛度的變化大于50% 同上

平面

外分支 側向力路線不連續,例如,垂直單

元的平面外分支 同上

不平

行的體系 垂直抗側力單元與抗側力體系的

主正交軸不平行也不對稱 同上

表2結構的平面非規則性

二、關于扭轉效應產生的原因分析

1、外來干擾。地震波通過地面時的運動是極其復雜的,各點的周期和相位是不同的。由于地面質點間運動的差別,可使地面的每一部分不僅產生平動分量,而且也產生轉動分量,這種轉動分量迫使結構產生扭轉振動和扭轉效應,而不論結構對稱與否。

2、建筑結構自身的特性。在一般的結構抗震分析中,通常是將建筑結構簡化成平面模型,分別在其兩個主軸方向進行計算嚴格來說,這樣的分析方法只適用于質量中心和剛度中心相重合且在一條直線上的四平八穩、莊重對稱的建筑結構。而對體型多樣化、質量中心和剛度中心不重合的不規則結構顯然是不適用的。這主要是因為地震時作用在質量中心的慣性力將對剛度中心產生扭轉力矩,迫使結構產生扭轉耦聯的空間振動。

三、關于扭轉效應的控制

1、有關扭轉不規則的相關討論

為了控制結構的扭轉效應,我國《建筑抗震設計規范》和《高層建筑混凝土結構技術規程》均規定了結構的位移比限值后者同時還給出了周期比的控制指標。文獻[4]指出了規范判別結構扭轉不規則的位移比計算方法―――完全平方和的不盡合理之處,相應給出了三種補充計算方法,并通過實例驗證了補充方法的可靠性和有效性。文獻[5]詳細分析了耦聯反應及相對偏心距、平動周期與扭振周期的比值對扭轉效應的影響,但它采用的是一階振型,沒有考慮高階振型的影響。文獻[6]指出:國內外有關抗震規范均未提到結構各樓層在地震作用下產生的樓層(構件)扭轉角度對豎向構件造成扭轉所帶來的不利影響,也沒有提出層間扭轉角的限值及如何控制的措施。文中給出了扭轉位移比與層間扭轉角的關系、樓層扭轉角的計算方法、豎向構件的扭矩計算方法以及抗扭計算。文獻[7]指出了《規范》及《規程》中關于扭轉不規則判別界限存在的問題,提出用樓層轉角來反映框架結構及框剪、剪力墻結構的扭轉不規則實際狀況,并給出了各自作為判別扭轉不規則界限的樓層轉角值。需要指出的是,文中給出樓層轉角界限值時沒有考慮樓層層高的變化及剪力墻厚度的變化所帶來的影響。

2、扭轉效應的控制方法及措施

篇3

某高層建筑工程占地面積是9 970 m2 ,總建筑面積是81377 m2 ,地上面積是62 371 m2 ,地下面積是17 007 m2 。其中地下室3 層,為大底盤; 地上A 、B 、C、D、E共5 棟,每棟30 層,由首層開始分塔,A 棟為一塔,B 、C 棟為一塔, D、E 棟為一塔。

2結構選型與結構布置

本工程地下室為車庫和設備用房,1～3 層裙樓為商場及配套設施,4 層為架空轉換層,均要求有較大的柱網,采用框架剪力墻結構;5～30 層為住宅,采用剪力墻結構。4 層以上墻體除樓、電梯間墻體落地以外,其余墻體均未落地,其內力需經轉換構件來傳遞。由于厚板轉換傳力路線不清晰、受力復雜、質量巨大,會引起轉換層附近構件應力集中現象嚴重,同時造價較高,故采用主次梁轉換。

主次梁轉換層受力明確,施工相對簡單,同時,在轉換梁受力較小部位可以開設合適的洞口,容易滿足建筑功能和設備管線布置的要求。本工程轉換層層高5m ,轉換主梁最大截面為800mm ×2 000 mm ,典型轉換主梁截面為600 mm ×2000 mm ,典型轉換次梁截面為500 mm ×1 500 mm;轉換層板厚取為180 mm ,轉換層下層和轉換層上層板厚最小取為120 mm。轉換梁承托上部剪力墻,混凝土強度等級為C45 。

3結構分析

(1) 本工程屬丙類建筑,結構體系為部分框支剪力墻結構,建筑物高度為99. 3 m , < 100 m ,所以屬于A 級高度的混凝土高層建筑。抗震設防烈度為7 度,設計基本地震加速度值為0. 1 g ,設計地震分組為第1 組,100 a 重現期的基本風壓值ωo = 0. 6 kN／m2 ,地面粗糙度C 類,建筑體形系數μs = 1. 4 。采用中國建筑科學研究院PKPM CAD工程部開發的SATWE(空間桿―墻板元模型) 和TAT(空間桿―薄壁桿系模型) 程序進行結構計算,并采用PMSAP 分析樓板應力,其結構自振周期、剪重比、基底剪力、位移及傾覆彎距計算結果列于表1 、表2 、表3 和表4 。

表1 采用SATWE 計算的結構自振周期

表2 采用TAT 計算的結構自振周期

表3 地震作用結構主要計算結果

表4 風荷載作用結構主要計算結果

表5 采用SATWE 計算的扭轉規則性分析

位移

方向

頂點位移

最大層間位移

(2) 高層建筑下部樓層側向剛度宜大于上部樓層側向剛度,否則變形會集中于剛度小的下部樓層而形成薄弱層,為了防止這種薄弱層的出現《, 高規》[1 ]和《抗規》[2 ] 要求樓層側向剛度不宜小于上部相鄰樓層的70 %或其上相鄰3 層側向剛度平均值的80 %。在本工程中轉換層上一層剪力墻厚度為200～350 mm ,混凝土強度等級為C55 ,轉換層及以下結構的剪力墻厚度加大為600mm ,柱子截面尺寸取1 000 mm ×1 200 mm、1 000mm×1 000 mm 等,混凝土強度等級為C55 ,得到轉換層同其上一層的側向剛度比為X 向0. 79 、Y向0. 70 。

《高規》[1 ] 附錄E 規定,底部大空間層數大于1 層時,其轉換層上部與下部結構的等效側向剛度比γe 宜接近1 ,非抗震設計時γe 不應> 2 ,抗震設計時γe 不應> 1. 3 ,本工程轉換層上下層結構的等效側向剛度比γe 為X 向0. 33 、Y 向為0. 32 。即該層的層間位移角θi = ( ui - ui - 1)／hi 大于相鄰上一層的1. 3 倍或大于其上相鄰3 個樓層層間位移角平均值的1. 2 倍時為側向剛度不規則,其中ui 、ui - 1 為第i層、i - 1 層水平彈性位移, hi 為第i 層層高。本工程轉換層的層間位移角同其上一層的層間位移角比為X 向0. 82 、Y 向0. 82 。

(3)《高規》[1 ] 規定,結構平面布置應減少扭轉的影響。在考慮偶然偏心影響的地震作用下,樓層豎向構件的最大水平位移和層間位移,A 級高度高層建筑不宜大于該樓層平均值的1. 2 倍,不應大于該樓層平均值的1. 5 倍。本工程的扭轉規則性分析見表5 。

(4)《高規》[1 ] 規定轉換層樓板應能夠有效地把剪力傳遞到落地剪力墻。本工程轉換層樓板為180 mm ,通過PMSAP 對轉換層樓板應力分析結果可見:在常遇地震作用下,樓板最大主拉應力為0. 32 MPa < f t = 1. 80 MPa ;樓板最大剪應力為0. 14 MPa < 0. 7 f t = 1. 26 MPa ; 滿足材料強度要求。

在工程界,最近提出了彈性水平地震作用增大系數法來設計轉換結構,該方法的基本思想是: 假設結構在罕遇地震作用下仍處于彈性狀態,根據規范給出的大震和小震的水平地震影響系數最大值αmax的比值來放大小震作用下的水平地震作用,而此時將荷載分項系數和材料分項系數取1. 0 。例如,7°0. 10 g 地區,β = 大震αmax／小震αmax = 0. 50／0. 08 = 6. 25 ,則設計轉換結構時的內力組合為G +βE = G + 6. 25 E ,其中G為重力荷載作用代表值,E 為小震作用下的水平地震作用標準值;而與此內力組合對應的轉換結構設計采用材料的標準值而不是設計值。采用這種方法可得出在大震作用下,樓板最大主拉應力為0. 32 ×6. 25 = 1. 99 MPa < f tk = 2. 51 MPa ;樓板最大剪應力為0. 14 ×6. 25 = 0. 875 MPa < 0. 7 f tk =

1. 757 MPa 。滿足材料強度要求。

4帶轉換層的高層建筑結構設計關鍵問題

隨著我國社會與經濟的不斷發展,帶轉換結構體系的高層建筑越來越多,合理的確定結構方案以及采取必要的抗震措施將尤為重要,結合本工程設計總結了以下帶主次梁轉換層的高層建筑結構設計的主要抗震措施。

(1) 保證大空間層需求的裙房有足夠的剛度,防止沿豎向剛度變化過于懸殊,嚴格控制轉換層上下結構的側向剛度比。抗震設計時,轉換層結構側向剛度不小于其上一層結構側向剛度的70 % ,根據《高規》[1 ] 附錄E 控制轉換層上下結構等效側向剛度比宜> 1. 0 ,不應> 1. 3 。同時應保證一定比例的剪力墻落地,加大落地剪力墻的厚度,提高落地剪力墻混凝土強度等級,減小洞口尺寸,使縱橫墻盡量連接形成筒體。

(2) 加強轉換層樓板平面內的整體性和側向剛度,采用現澆混凝土樓板,板厚取為180 mm ,同時加強轉換層上、下一層樓板平面內剛度,板厚最小取為120 mm;結構布置盡量左右對稱,加強薄弱部位樓板的厚度及配筋; 在結構整體分析中,考慮薄弱部位樓板平面內變形對結構受力的影響;通過調整剪力墻的布置方式,使結構質心和剛心接近,避免扭轉;平面盡量布置規則。

(3) 按《工程場地地震安全性評價報告》提供的人工合成地震波加速度和選擇兩條典型的地震波加速度記錄,進行結構彈性時程分析; 采用兩個不同力學模型的結構空間分析程序進行計算,一個采用空間桿―薄壁桿系模型,另一個采用空間桿―墻板元模型;計算中考慮偶然偏心或雙向地震作用下的扭轉影響。

篇4

1、定點：在校園的大廳、小操場、大操場、后操場、各樓層樓道等地段，專門安排值周教師巡視。

2、定時：在上學、課間、中午、放學對全校學生進行安全管理及校園安全情況進行巡查，避免安全事故的發生。

三、值周教師崗位職責：

1、值周教師對本周學校學生行為規范、清潔衛生、安全負管理責任，應及時做好評價并公布在評比欄上。

2、值周教師工作由當周值周組長安排，并將崗位安排及時報值周行政，向值周行政負責。值周組每周擬定好值周要求、值周總結分別在星期一的升旗儀式、星期五的下午的降旗儀式，由值周組長向全校師生宣布。

3、值周教師于早上7：55到學校到崗巡視，每天安全巡視后，必須向值周組長匯報安全檢查情況，同時做好記錄。

4、各崗位值周教師課間必須準時到崗，勸導不文明游戲并制止學生追打現象，如有安全事故發生，要按安全預案及時處理，遇重大事情必須及時向德育處匯報（緊急情況可向分管校長匯報）并做好記錄。

5、早上迎接學生的值周教師于早上7：55到學校大門口，要求著裝整潔，主動向師生問好，并負責指導少先隊監督崗學生值好崗。

篇5

1.1 位移比對扭轉不規則的控制

《高規》對于扭轉不規則的控制主要可概括為對位移比、周期比兩個宏觀比值的控制，對樓層最大位移與平均位移比值的下限和上限分別是1.2和1.5，扭轉不規則對抗震的不利影響可根據如下分析:δ1為同一側樓層角點豎向構件最小水平位移或最小層間位移;δ2為同一側樓層角點豎向構件最大水平位移或最大層間位移。當δ2達到不規則判別準則的界限值時，即:δ2=1.2 ；δ2 =1.5δ1（下限）或δ2=1.5 ；δ2 =3δ1（上限）；此時整個結構無論是豎向受力體系還是水平受力體系都處于受力非常不均勻的狀態。

高層建筑結構按單向水平地震作用計算位移比時，需考慮質量偶然偏心的影響，比《抗震規范》的規定嚴格(多層建筑可不考慮)，這主要是考慮高層建筑結構的需要。當質量與剛度分布明顯不對稱、不均勻時，應按雙向水平地震作用計算扭轉影響，此時可不考慮質量偶然偏心的影響。

1.2 周期比對扭轉不規則的控制

當扭轉振型成為結構第一振型時，結構抗扭剛度小，扭轉振動成為主振型，對結構抗震非常不利。《高規》4.3.5條規定:結構扭轉為主的第一自振周期Tt與平動為主的第一自振周期T1之比，A級高度高層建筑不應大于0.9，B級高度高層建筑、混合結構高層建筑及復雜高層建筑不應大于0.85。當兩者接近時，由于振動耦連的影響，結構的扭轉效應明顯增大。但《高規》對T1與T2的比值卻無限制，主要考慮該限制對一般工程偏嚴。對特殊工程(如比較規則、扭轉中心與質心相重合的結構)，當兩個主軸的側向剛度相差過大時，可對T1與T2的比值加以限制，一般不宜大于1.0。

從抗震歷史經驗看，《高規》對縫寬的規定是底線，只可提高，不得放寬。

1.3凹凸不規則和樓板局部不連續的的控制

《高規》5.1.5條規定:進行高層建筑內力與位移計算時，可假定樓板在其自身平面內為無限剛性，相應設計時應采取必要措施保證樓板平面內的整體剛度。但當樓板平面比較狹長、有較大的凹入和開洞而使樓板有較大削弱時，樓板可能產生顯著的面內變形和應力集中效應，且平面有較長的外伸時，外伸段容易產生局部振動而引發凹口處破壞。從實際設計情況來看，高層住宅建筑常采用井字形、凹形等平面以有利于通風采光，而將樓電梯間集中配置于中央位置從而出現此類情況。可采用的應對措施主要有:

1.3.1 從計算角度看，這時宜采用考慮樓板變形影響的計算方法，使受力、變形計算模型更符合實際情況，減少計算誤差，具體可根據情況采用不同的處理方法:對于平面尺寸較小的建筑(如點式建筑)，可將整個樓面都考慮為彈性樓板，使建模和計算比較簡單，并且計算精確，但計算工作量較大;其他情況可采用分塊剛性模型加彈性樓板連接的計算模型，可將凹口周圍兩開間或局部突出部位的根部開間的樓板考慮為彈性樓板，而其余樓板考慮為剛性樓板。

1.3.2 從構造措施看，由于樓電梯間無樓板而使樓面產生較大削弱，對樓板應力集中部位(凹入部位、局部突出樓板的根部及洞口的四角)和弱連接的樓板截面的配筋予以加強，剩余板厚加厚，改善這些樓板關鍵部位的強度和延性;

1.3.3 當凹口深度接近超限上限時，宜在凹口部位設計拉梁或拉板。當開口尺寸接近最大限值時宜在洞口周圍設置鋼筋混凝土梁增加整體性，拉梁和拉板宜每層均勻設置。

2 結構立面布置中的規則性探討

實際工程中，常由于以下幾個方面原因產生豎向不規則體系:

2.1 建筑立面造型導致立面體型復雜，如立面收進、外挑結構、立面大開洞、連體建筑、大底盤多塔樓。

2.2 建筑平面布置變化導致豎向結構不連續(如帶轉換層的高層結構)、錯層結構及有薄弱層的結構形式。

2.3 沿豎向分段改變構件截面尺寸和混凝土強度等級。

《高規》4.4.2條規定:抗震設計的高層建筑結構，其樓層側向剛度不宜小于相鄰上部樓層側向剛度的70%或其上相鄰三層側向剛度平均值的80%。在實際工程中，往往沿豎向分段改變構件截面尺寸和混凝土強度等級，這種改變使剛度

發生變化。從施工的角度講，改變次數不宜太多;但從結構受力角度講，改變次數太少，每次變化太大易產生剛度突變。所以一般沿豎向變化不超過4次。每次改變，梁、柱尺寸減少100～150mm,墻厚減少50 mm，混凝土強度降低一個等級為宜。最好尺寸減少與強度等級降低錯開樓層，避免同時改變。剛度發生變化的另一種情況是底層或若干層由于取消一部分剪力墻或柱子產生的剛度突變，常出現在底部大空間框支剪力墻結構。設計時應該盡量加大落地剪力墻和下部柱的截面尺寸，并提高這些樓層混凝土強度等級，盡量減少剛度削弱的程度。

立面收進和外挑在《高規》4.4.5條也有明確的規定，設計時應與建筑協調采用臺階式多次內收的立面。

篇6

Keywords: axial compression ratio; shear weight ratio; stiffness ratio; displacement ratio; cycle; the ratio of rigidity-to-gravity; interlaminar shear strength ratio

中圖分類號： TU973+.3 文獻標識碼：A 文章編號：2095-2104（2013）

高層結構設計中對豎向承重構件（柱、剪力墻等）采用合理截面及合理的布置是通過計算不斷調整使其趨于完善的過程，在這個設計過程中控制的目標參數主要有如下七個：

1、軸壓比：主要為控制結構的延性，規范對墻肢和柱均有相應限值要求，見抗規6.3.6和6.4.5，高規 6.4.2和7.2.13。

軸壓比不滿足時的調整方法：

1）程序調整：SATWE程序不能實現。

2）人工調整：增大該墻、柱截面或提高該樓層墻、柱混凝土強度。

2、剪重比：主要為控制各樓層最小地震剪力，確保結構安全性，見抗規5.2.5，高規4.3.12。這個要求如同最小配筋率的要求，算出來的地震剪力如果達不到規范的最低要求，就要人為提高，并按這個最低要求完成后續的計算。

剪重比不滿足時的調整方法：

1）程序調整：在SATWE的“調整信息”中勾選“按抗震規范5.2.5調整各樓層地震內力”后，SATWE按抗規5.2.5自動將樓層最小地震剪力系數直接乘以該層及以上重力荷載代表值之和，用以調整該樓層地震剪力，以滿足剪重比要求。

2）人工調整：如果還需人工干預，可按下列三種情況進行調整：

a）當地震剪力偏小而層間側移角又偏大時，說明結構過柔，宜適當加大墻、柱截面，提高剛度；

b）當地震剪力偏大而層間側移角又偏小時，說明結構過剛，宜適當減小墻、柱截面，降低剛度以取得合適的經濟技術指標；

c）當地震剪力偏小而層間側移角又恰當時，可在SATWE的“調整信息”中的“全樓地震作用放大系數”中輸入大于1的系數增大地震作用，以滿足剪重比要求。

3、剛度比：主要為控制結構豎向規則性，以免豎向剛度突變，形成薄弱層，見抗規3.4.3，高規3.5.2；對于形成的薄弱層則按高規3.5.8予以加強。

剛度比不滿足時的調整方法：

1）程序調整：如果某樓層剛度比的計算結果不滿足要求，SATWE自動將該樓層定義為薄弱層，并按高規3.5.8將該樓層地震剪力放大1.25倍。

2）人工調整：如果還需人工干預，可適當降低本層層高和加強本層墻、柱或梁的剛度，適當提高上部相關樓層的層高和削弱上部相關樓層墻、柱或梁的剛度。

4、位移比：主要為控制結構平面規則性，以避免產生過大的偏心而導致結構產生較大的扭轉效應。見抗規3.4.3，高規 3.4.5。

位移比不滿足時的調整方法：

1）程序調整：SATWE程序不能實現。

2）人工調整：只能通過人工調整改變結構平面布置，減小結構剛心與形心的偏心距；可利用程序的節點搜索功能在SATWE的“分析結果圖形和文本顯示”中的“各層配筋構件編號簡圖”中快速找到位移最大的節點，加強該節點對應的墻、柱等構件的剛度；也可找出位移最小的節點削弱其剛度；直到位移比滿足要求。

5、周期比：主要為控制結構扭轉效應，減小扭轉對結構產生的不利影響，見高規3.4.5。周期比不滿足要求，說明結構的扭轉剛度相對于側移剛度較小，結構扭轉效應過大。

周期比不滿足時的調整方法：

1）程序調整：SATWE程序不能實現。

2）人工調整：只能通過人工調整改變結構布置，提高結構的扭轉剛度；總的調整原則是加強結構墻、柱或梁的剛度，適當削弱結構中間墻、柱的剛度。

第一或第二振型為扭轉時的調整方法：

a）SATWE程序中的振型是以其周期的長短排序的。 b）結構的第一、第二振型宜為平動，扭轉周期宜出現在第三振型及以后。見抗規3.4.5條及條文說明“結構在兩個主軸方向的動力特性(周期和振型)宜相近”。 c）當第一振型為扭轉時，說明結構的扭轉剛度相對于其兩個主軸（一般都靠近X軸和Y軸）方向的側移剛度過小，此時宜沿兩主軸適當加強結構的剛度，并適當削弱結構內部的剛度。 d）當第二振型為扭轉時，說明結構沿兩個主軸方向的側移剛度相差較大，結構的扭轉剛度相對其中一主軸（側移剛度較小方向）的側移剛度是合理的；但相對于另一主軸（側移剛度較大方向）的側移剛度則過小，此時宜適當加強結構（主要是沿側移剛度較大方向）的剛度，并適當削弱結構內部沿側移剛度較大方向的剛度。 e）在進行上述調整的同時，應注意使周期比滿足規范的要求。 f）當第一振型為扭轉時，周期比肯定不滿足規范的要求；當第二振型為扭轉時，周期比較難滿足規范的要求。

6、剛重比：主要為控制結構的穩定性，避免結構在風載或地震力的作用下整體失穩，見高規5.4.4。剛重比不滿足要求，說明結構的剛度相對于重力荷載過小；但剛重比過分大，則說明結構的經濟技術指標較差，宜適當減少墻、柱等豎向構件的截面面積。

剛重比不滿足時的調整方法：

1）程序調整：SATWE程序不能實現。

2）人工調整：只能通過人工調整改變結構布置，加強墻、柱等豎向構件的剛度。

7、層間受剪承載力比：控制豎向不規則性，以免豎向樓層受剪承載力突變，形成薄弱層，見抗規3.4.3，高規3.5.3；對于形成的薄弱層應按高規3.5.8予以加強。

層間受剪承載力比不滿足時的調整方法：

1）程序調整：在SATWE的“調整信息”中的“指定薄弱層個數”中填入該樓層層號，將該樓層強制定義為薄弱層，SATWE按高規3.5.8將該樓層地震剪力放大1.25倍。

2）人工調整：如果還需人工干預，可適當提高本層構件強度（如增大配筋、提高混凝土強度或加大截面）以提高本層墻、柱等抗側力構件的承載力，或適當降低上部相關樓層墻、柱等抗側力構件的承載力。

篇7

A級高度乙類、丙類高層建筑的剪力墻結構最大適用高度：

全部落地剪力墻――非抗震、6度、7度、8度、9度抗震時，分別為150、140、120、100、60m

部分框支剪力墻――非抗震、6度、7度、8度抗震時，分別為130、120、100、80m，9度抗震時不宜采用

A級高度甲類高層建筑的剪力墻結構最大適用高度：

6度、7度、8度抗震時，將本地區設防烈度提高一級后，按乙類、丙類建筑采用

9度抗震時，應專門研究

（說明：房屋高度指室外地面至主要屋面高度，不包括局部突出屋面的電梯機房、水箱、構架等高度）

B級高度乙類、丙類高層建筑的剪力墻結構最大適用高度：

全部落地剪力墻――非抗震、6度、7度、8度抗震時，分別為180、170、150、130m

部分框支剪力墻――非抗震、6度、7度、8度抗震時，分別為150、140、120、100m

B級高度甲類高層建筑的剪力墻結構最大適用高度：

6度、7度抗震時，按本地區設防烈度提高一級后，按乙類、丙類建筑采用

8度抗震時，應專門研究

結構的最大高寬比：

A級高度――非抗震、6度、7度、8度、9度抗震時，分別為6、6、6、5、4

B級高度――非抗震、6度、7度、8度抗震時，分別為8、7、7、6

質量與剛度分布明顯不對稱、不均勻的結構，應計算雙向水平地震作用下的扭轉影響；

其他情況，應計算單向水平地震作用的扭轉影響

考慮非承重墻的剛度影響，結構自振周期折減系數取值0.9～1.0

平面規則檢查，需滿足：

扭轉：A級高度不宜大于該樓層平均值的1.2倍，不應大于該樓層平均值的1.5倍

B級高度、混合結構高層、復雜高層不宜大于該樓層平均值的1.2倍，不應大于該樓層平均值的1.4倍

樓板：有效樓板寬≥該層樓板典型寬度的50％

開洞面積≤該層樓面面積的30％

無較大的樓層錯層

凹凸：平面凹進的一側尺寸≤相應投影方向總尺寸的30％

豎向規則檢查，需滿足：

側向剛度：

除頂層外，局部收進的水平向尺寸≤相鄰下一層的25％

樓層承載力：

A級高度――抗側力結構的層間受剪承載力（宜）≥相鄰上一層的80％

薄弱層抗側力結構的受剪承載力（應）≥相鄰上一層的65％

B級高度――抗側力結構的層間受剪承載力（應）≥相鄰上一層的75％

（說明：樓層層間抗側力結構受剪承載力指在所考慮的水平地震作用方向，該層全部柱及剪力墻的受剪承載力之和）

豎向連續：

豎向抗側力構件（柱、抗震墻、抗震支撐）的內力不得由水平轉換構件（梁等）向下傳遞

水平位移驗算：

多遇地震作用下的最大層間位移角（高規表4.6.3）

罕遇地震作用下的薄弱層層間彈塑性位移角≤1/120

舒適度要求：

高度超過150m的高層建筑，按10年一遇的風荷載取值計算的順風向與橫風向結構頂點的最大加速度限值為：住宅、公寓0.15m/s2，辦公、旅館0.25m/s2

伸縮縫

1.最大間距：現澆45m，裝配65m

2.可適當放寬最大間距的條件：

①頂層、底層、山墻和縱墻端開間等溫度變化影響較大的部位提高配筋率

②頂層加強保溫隔熱措施，外墻設置外保溫層

③每隔30～40m留出后澆帶，帶寬800～1000mm，鋼筋采用搭接接頭，后澆帶砼兩個月之后澆灌

④頂部樓層改用剛度較小的結構形式，或頂部設局部溫度縫，將結構劃分為長度較短的區段

⑤采用收縮較小的水泥，減少水泥用量，砼中加入適宜的外加劑

⑥提高每層樓板的構造配筋率，或采用部分預應力混凝土

防震縫

1.最小寬度：按框架結構的50％取用，但不宜小于70mm.

框架結構防震縫最小寬度規定為：高度≤15m的部分，70mm；超過15m的部分，6度、7度、8度、9度相應每增加高度5m、4m、3m、2m，縫寬加寬20mm

2.縫兩側結構體系不同時，按不利情況確定

縫兩側房屋高度不同時，按較低房屋高度確定

3.縫沿房屋全高設置，地下室和基礎可不設，但在與上部防震縫對應處應加強構造和連接

4.相鄰結構基礎存在較大沉降差時，宜加寬防震縫

墻體布置

宜雙向布置，尤其是抗震時應避免單向布置

門窗洞口宜上下對齊，成列布置。底部加強部位不宜采用錯洞墻，且所有部位不宜采用疊合錯洞墻

墻肢長度不宜超過8m，且墻段總高與墻肢高度之比應大于2.當墻肢較長時宜開設洞口，各墻段間設置弱連梁

應避免樓面梁垂直支承在無翼墻的剪力墻的端部（《審查要點》3.6.3/6）

當墻肢與其平面外方向的樓面梁連接時，應至少采取以下一種措施：

一般剪力墻的底部加強部位高度的取值：

（說明：當有地下室時，墻肢總高度應從地上一層（首層）算起，但底部加強部位應額外加上地下室的高度）

截面設計

構件截面長邊與短邊之比大于4時，宜按墻的要求進行設計（《砼規》10.5.1）

矩形截面獨立墻肢的長度與厚度之比不宜小于5

當其比值小于5時――其在重力荷載代表值作用下的軸壓比限值，當一、二級抗震時，應較正常墻肢的相應值減0.1，三級時不宜大于0.6

當其比值不大于3時――宜按框架柱進行設計，但縱向鋼筋的最小配筋率不變，且箍筋宜沿全高加密

雙肢剪力墻的抗震設計中，墻肢不宜出現小偏拉，當任一墻肢出現大偏拉時，兩墻肢均應將彎矩設計值和剪力設計值乘以1.25的增大系數

（說明：剪力墻墻肢不同受力狀態的延性優劣――小偏拉

剪力墻截面設計的內容：平面內的斜截面受剪、偏壓或偏拉、平面外軸心受壓

在集中荷載作用下，墻內宜設置暗柱，并注明暗柱縱筋的連接方式，無暗柱時應進行局部受壓承載力驗算

一級抗震時，墻體的水平施工縫處宜進行抗滑移驗算

截面厚度

一、二級抗震時，底部加強部位≥（內容參見高規）

其他部位≥

（《砼規》11.7.9/1）補充：當墻端無端柱或翼墻時，≥層高的1/12

三、四級抗震時，底部加強部位≥

其他部位≥

非抗震時，≥

當不能滿足上述要求時，應進行墻體的穩定計算（高規附錄D）

剪力墻井筒中，分隔電梯井或管道井的墻肢截面厚度可適當減小，但不宜小于160mm.

截面尺寸還應符合受剪要求

剪力墻的厚度不宜小于樓層高度的1/25（《砼規》10.5.2）

軸壓比限值

一般剪力墻底部加強部位――二級抗震0.6、一級（7、8度）抗震0.5、一級（9度）抗震0.4

參考文獻：

篇8

Key words: structure; design; SATWE parameter setting;

TU318

本論文僅針對已經長期使用的PKPM系列軟件2011.03.03版本作為討論對象。

在長期的設計工作中目前各設計院普通使用的結構輔助設計軟件就是PKPM結構平面計算機設計系列軟件。在復雜和高層框架結構設計中又以SATWE結構空間有限元分析設計軟件為最常用。在設計過程中使用SATWE遇到不少疑問并總結出自己的工程設計經驗。

SATWE結構空閑有限元分析設計軟件是中國建筑科學研究院 PKPM CAD工程部應現代高層建筑發展的要求，專門為高層結構分析與設計而開發的基于殼元理論的三維組合結構有限元分析軟件。其核心是解決剪力墻和樓板的模型化問題，盡可能地減小其模型化誤差，提高分析精度，使分析結果能夠更好地反映出高層結構的真實受力狀態。

在計算參數設置和結果分析的過程中遇到過如下幾點疑問并總結出自己的工程設計經驗提出處理方案。

疑問1：SATWE總信息中“水平力與整體坐標夾角（度）”和地震信息中“斜交抗側力構件方向附加地震數及相應角度”的區別和處理？？？

SATWE總信息中“水平力與整體坐標夾角（度）”，該參數為地震作用力向和風荷載作用方向與結構整體坐標的夾角，逆時針為正。如地震沿著不同方向作用，結構地震反應的大小一般也不相同，那么必然存在某個角度使得結構地震反應最為強烈，這個方向就稱為最不利地震作用方向。從嚴格意義上來講，規范中所講的主軸是指地震沿該軸方向作用時，結構只發生沿該軸方向的側移而不發生扭轉位移的軸線。當結構不規則時，地震作用的主軸作用方向就不一定是0o或者90o，如最大地震力方向與主軸夾角較大時，應輸入該角度考慮最不利作用方向的影響。

抗規5.1.1條規定，“有斜交抗側力構件的結構，當相交角度大于15度時，應分別計算各抗側力構件方向的水平地震作用。”結合規范條款，“斜交抗側力構件方向附加地震數及相應角度”應是根據結構的平面形狀來填寫的，比如你是矩形的，因為兩個方向已經是正交的，和PKPM默認的兩個地震力方向重合了，PKPM計算的已經是地震作用的最大方向了，所以這里的附加地震數及相應角度都不用填寫了，但如果你的結構平面是“_/”樣的，有一個角度的，假如是45度吧，那么你就需要填寫附加地震數及角度了（大于15度時），因為你填一個角度，PKPM自動計算這個角度及與這個角度正交的另一個角度，所以這里你需要填寫1，角度寫45度，這樣 “_/”型的平面形狀就計算了斜交抗側力構件，就是說把最不利方向的地震力計算了，出來的結果也是考慮了最不利情況，同樣如果你的結構平面形狀中有其他形狀的，要看斜交抗側力構件與X軸正方向的夾角，填進去就行了。個人認為填好這個斜交抗側力構件及角度之后，第一條中說的水平力與整體坐標夾角就不用填寫了，因為已經計算了斜交抗側力構件。

結合上述分析并結合工作總結出的經驗，SATWE總信息中“水平力與整體坐標夾角（度）”在未進行第一次結構內力分析時取默認值0；地震信息中“斜交抗側力構件方向附加地震數及相應角度”根據結構的平面形狀填寫。結構內力分析后根據結構內力分析結果WZQ.OUT中“地震作用最大的方向”，當地震力跟正交方向角度大于15度時候，SATWE總信息中“水平力與整體坐標夾角（度）”應填入相應的數值進行結構內力復算。（根據設計中的經驗，一般遇到的普通型式的結構平面形式，地震作用最大的方向角度大于15度的情況是很少發生的，如果出現大于15度的情況，建議第一步是調整一下結構體系布局，主體框架柱、框架梁主受力方向和大小的配合。）

疑問2：“考慮偶然偏心”和“考慮雙向地震作用”參數的選擇？？？

抗規5.1.1條規定，“質量和剛度分布明顯不對稱的結構，應計入雙向水平地震作用下的扭轉影響；其它情況，應允許采用調整地震作用效應的方法計入扭轉影響。”

高規3.3.3條規定，“結構平面布置應減少扭轉的影響。在考慮偶然偏心影響的規定水平地震力作用下，樓層豎向構件最大的水平位移和層間位移，A級高度高層建筑不宜大于該樓層平均值的1.2倍，不應大于該樓層平均值的1.5倍；B級高度高層建筑、混合結構高層建筑及本規程第10章所指的復雜高層建筑不宜大于該樓層平均值的1.2倍，不應大于該樓層平均值的1.4倍。結構扭轉為主的第一自振周期Tt 與平動為主的第一自振周期T1之比，A級高度高層建筑不應大于0.9，B級高度高層建筑、混合結構高層建筑及本規程第10章所指的復雜高層建筑不應大于0.85。”

結合規范條款和工作總結出的經驗，在設計一般性建筑僅計算單向地震作用時，可考慮偶然偏心的影響。對于高層建筑即便是均勻、對稱的結構，也應考慮偶然偏心影響，偶然偏心對結構的影響是比較大的，特別是對于邊長較大結構的影響是很明顯的。對于質量和剛度分布明顯不對稱的結構時，應考慮雙向地震作用的影響。在實際操作中，一般性建筑可考慮偶然偏心的影響；高層建筑當層間位移比小于1.2時應考慮偶然偏心的影響，當層間位移比大于1.2時應考慮雙向地震作用。上述兩參數不建議同時勾選。

疑問3：計算書WZQ.OUT周期分析及處理方式

======================================================================

周期、地震力與振型輸出文件

(VSS求解器)

======================================================================

考慮扭轉耦聯時的振動周期(秒)、X,Y 方向的平動系數、扭轉系數

振型號周 期轉 角平動系數 (X+Y) 扭轉系數

1 1.7985 88.990.98 ( 0.00+0.98 )0.02

2 1.6523172.480.63 ( 0.62+0.01 )0.37

3 1.61219.210.40 ( 0.39+0.01 )0.60

上述參數是我剛做的一個項目的部分計算書，具體設計分析如下：

抗規3.5.3條第3小條，“結構在兩個主軸方向的動力特性宜相近。”1號振型和2號振型平動系數分別為0.98和0.63，均為平動；3號振型平動系數為0.40，為扭轉。設計中應特別注意控制第一振型為平動，動力學認為結構的第一周期應該是出現該振形時所需要的能量最小，第二周期所需要的能量次之，依次往后推。 按照動力學理論，結構第一周期只與結構本身的質量、剛度和邊界條件有關，與外界力沒有關系，地震只是提供一個激振力，基底剪力是反映這個激振效果的一個指標，這個除了以上的條件外，同時就跟地震參數有關，比如加速度的值，而結構最容易出現振動的振型就應該是第一振型，這個振型所需要的能量最小，最容易發生。這個就很容易理解為什么扭轉振型不能太靠前，起碼不能出現再第一振型。

1號振型、2號振型、3號振型周期分別為1.7985秒、1.6523秒、1.6121秒；1號振型、2號振型為平動，3號振型為扭轉。取第1平動周期1.7985秒，第1扭轉周期1.6121秒比較，1.6121/1.7985=0.8963

在設計過程中經常遇到各參數不滿足抗規和高規要求的情況，總結起來如下兩種情況：

第一或第二振型為扭轉；

周期比大于0.9。

結合設計中的經驗提出如下調整方式：

針對第一或第二振型為扭轉的調整方式。

1.1、結構的剛度（包括側移剛度和扭轉剛度）與對應周期成反比關系，即剛度越大周期越小，剛度越小周期越大；結構的抗側力構件對結構的扭轉剛度貢獻最大。

1.2、當第一振型為扭轉時，說明結構的扭轉剛度相對于其兩個主軸（第二振型轉角方向和第三振型轉角方向，一般都靠近X軸和Y軸）的側移剛度過小，此時宜沿兩主軸適當加強結構的剛度，并適當削弱結構內部的剛度。

篇9

首先我們認為公司的服務品質要上臺階單靠我們服務辦的跟蹤檢查是遠遠不夠的，所以在年初我們就制定了樓層兼職值班經理，由個樓層主任級人員擔任，和我們共同配合，對各樓層的員工日常行為規范進行檢查，從而在賣場檢查方面力量得到加強。在本年第二季度，服務辦帶領各商品部開展班組建設。以商品部各區域為單位，具體在顧客投訴，領班交接班、導購日常考核方面進行建設，實行賣場互查、部門自查，每周由服務辦帶隊進行二至三次聯合查場并根據結果下發查場整改通知單(參加人員由服務辦人員、部門領班、主任、樓層值班經理)，現場管理逐級負責、分級管理(服務辦公司級→各商品部部門級→班長級→店長—員工)，加大力度。

部門干部負責本部門的現場管理，有問題時可以及時處理，從員工接受和配合方面更有利于管理效果。建立店長培訓制，進行銷售跟進。第三季度服務辦對全員的服務質量跟蹤卡進行了更換，并建立了全員服務管理檔案，對全年違紀的員工累計超過6次，我們將暫停員工的上崗資格，進行培訓并重新辦理入職手續，使全體員工樹立危機意識，全面提升服務品質，從而營造最佳服務環境，截止目前為止累計更換下發服務質量跟蹤卡4000余張，在店慶前我們還在員工中推出了我微笑、我引領的服務口號，并組織制作員工微笑服務牌并全員下發，全員佩戴，通過這樣的方式使全體員工都微笑面對每一位顧客，為顧客留住國芳百盛的微笑。八月份為了更進一步的提升服務品質，樹立員工服務意識，還推出服務明星候選人共44人，起到了以點帶面的作用。

2、顧客投訴接待與處理。

在本年度我們多次利用部門例會或溝通會、專題培訓等形式對樓層管理人員進行公司退換貨規定、投訴處理技巧及精品案例分析培訓，重點以規范自身接待形式、規范服務為主要工作目標，做到投訴規范化、接待禮儀規范化、接待程序規范化、處理結果落實規范化、樓層接待及記錄規范化，(服務辦定期檢查，對不規范的管理人員進行處罰)，在今年8月份公司安排我對一線領班的投訴技巧進行培訓，我精心準備后，帶出了顧客投訴處理藝術，并得到基層管理的好評，通過本次培訓提高樓層基層管理人員處理投訴能力。

xx年前三季度服務辦全體共接待各類投訴371起完結率(質量類：224例，服務類:9例，綜合類：131例，突發事件：7例)在突發事件處理方面，我們與保險公司又續簽了投保協議——第三方責任險(保費共3000元，三店同保)，只要是在我公司發生的突發事件，均屬于保險范圍，從而為公司減低了損失。

3、人員管理檢查范圍全面化、制度化。

將二線和一線員工管理納入同步軌道，進行日常監督和管理。依公司相關規章制度，一視同仁，嚴格落實，做到公平公正，不厚此薄彼，達到監督檢查透明化，管理標準化，杜絕執行標準不一的問題，我們還制定了整改通知單，對發現的問題及時進行整改，從而使部分工作得到很大提升，而且我們還加大力度對干部在崗進行檢查，從以前的每天兩次增加到四至六次，使各部門管理人員有了自律意識。在迎賓方面我們要求各樓層管理人員在每天員工進店前，就要站在員工通道迎接員工進店，通過這種方式，管理人員的親和力得到加強，使各級管理人員與員工之間距離更加接近。

4、賣場五大管，嚴格查場制度，對樓層提出查場重點。

篇10

內行人買房首先看的是地段，華人首富李嘉誠也說過：“決定房地產價值的因素，第一是地段，第二是地段，第三還是地段。”雖然這個地段論更適合用于投資房產，但是不得不說剛需買房選擇區域(地段)也很重要。因為好地段的房產保值或升值的空間更大，購房風險相對城市偏遠郊區較小，就算未來房價暴跌，首先下跌的也是地段較偏的房產，地段好的房產房價一般都是最后下降的。

2、二看配套

買房絕對不能忽視樓盤內部和周邊的配套設施，不然小區的配套設施不完善，不僅孩子讀書不方便，甚至連你想吃個飯，看個病都很麻煩。好小區內部和周邊的配套設施就相對完善一些，不僅水、電、燃氣、煤氣、寬帶、停車場、公共廁所、多功能兒童活動空間、園區休閑場所、物業公司等內部配套設施能滿足業主的日常居住需求，周邊還有便利店、菜市場、食品店、藥店、小型超市、學校、公交站點或者地鐵站點等多功能服務配套滿足業主以及孩子的衣食住行的更高需求。

3、三看樓層

不同的樓層，房子的通風采光、視野景觀以及業主的私密性、居住舒適度，甚至噪音污染、出行便利性等都或多或少有所不同。一般來說，低樓層出行更方便，如遇意外也更容易逃生，但是通風、采光、視野等相對高樓層較差，私密性較差，噪音污染也嚴重;高樓層視野好、空氣清新，通風采光都更佳，但是如果電梯故障，可能會影響出行。總的來說，一棟樓的1/3至2/3之間的樓層是較好的樓層，屬于不高不低的“黃金樓”。

4、四看戶型

不同朝向、不同通風采光的戶型也能影響業主的居住舒適度，一般來說“南北通透”、戶型方正、設計布局合理、干濕分明的戶型才是好戶型，這樣住起來更舒服，而“西曬”戶型、陰暗潮濕的“中間戶”則被很多人所不喜。

5、最后看價格

很多購房者認為房價才是買房最關鍵的因素，其實不然，適不適合自己才是最關鍵的。在自己能力范圍內，如果房價偏高你也能接受，這樣你就會覺得地段好、配套好、戶型好、樓層好的房子才是最好的，就算房價貴點也愿意買。

新手買房必看注意事項

1經濟能力

既要考慮當前實際收入和平時的消費習慣，還要預估3至5年內短期的工作發展潛力以及未來10年至20年后可能的職業安排，最后估算出一個數據，你實際上能出多少錢做首付，每個月你和你的家庭可接受的月供額度是多少。

2公攤面積

在我們購房時，公攤面積一定不要忽視，要注意看是否合理，一般多層住宅的公攤面積較少，高層住宅由于受到電梯等方面的影響，公攤面積較多。多層在11%～16%之間，高層一般在18%～26%之間。

3戶型選擇

客廳最好在陽面，活動時間見陽光比臥室見陽光實用，浪費面積小的。以兩居戶型為例，朝向的優劣一般認為是南北南南東南西南東北西北北北

4購房方式

消費者一定要根據自己的情況，正確選擇合適的還款年限。家庭月收入的三分之一是房貸還款的警戒線，越過此警戒線，將很可能會出現較大的還貸風險，影響到家庭的生活質量。一般而言，消費者在貸款購房時，還款年限選擇15~20年較為適中。若貸款年限過短，則還款壓力巨大，一旦未來發生突發重大事情則會為日常生活帶來負擔。

5定金繳納

許多開發商在簽訂正式的預售合同前都會要求購房者簽訂一份《房屋認購協議書》，并繳納一筆定金。但你要知道，這并非購房的必經程序，弄不好還會陷入定金糾紛，所以小編建議盡量不繳納定金。

6購房廣告

購房者在買房前的第一手資料往往是項目廣告。表面上看，所謂宣傳失真是消費者和開發商之間信息不對稱，而背后藏著的卻是開發商過于失真的營銷包裝嚴重誤導消費者。購房者在購房時一定要理性看待房地產廣告，應到實地進行察看，同時要保留廣告單、樓花等宣傳資料，日后開發商若不兌現，這些資料可作為追究其法律責任的有力憑證。

7物業費用

購房時要問清楚物業的資質等級以及收費標準，與其他費用不同，購買商品房入住后需要繳納的物業管理費是一直伴隨房子終身的，所以需要購房人在購買前了解清楚不同樓盤物業管理的收費標準，做到心中有數。

8簽訂合同

篇11

客房部作為酒店的一個重要部門，其工作質量的優劣，將直接影響酒店的外在形象與經濟效益。此次感謝領導的信任，任命我為客房部經理助理一職，在感覺壓力的同時也動力十足。身為客房部經理，在上月還沒有完成的工作項目的情況下，將在這個月的計劃中進行，這是我的十月份工作計劃請檢閱!

根據我們酒店的自身特點，針對以后的客房部工作我有以下幾點工作思路及主攻重點，不足之處，請領導給予指點：

1.提高員工服務質量，強化員工服務意識，對新員工和后進員工做好輔導工作，并協同部長、主管制作出培訓計劃，做好員工的定期培訓工作，并督導落實情況。確保使每位員工掌握工作所需技能的同時，并且對客服務做到：熱情，主動，禮貌，耐心，周到。此酒店服務業的“十字方針”。對表現優異的員工設立優秀/高級服務員，以后考慮其工作待遇或作為以后晉升的重要參考。

2.提高客房的衛生質量：加大客房衛生質量的督導力度，務必保證每間出租房保持狀態，實行逐級負責制：員工對所清潔的房間負責;樓層主管、部長對所轄樓層房間的衛生質量及物品配備情況務必逐一嚴格檢查;部門經理或部長主管對當值每位員工清掃的房間全面的督導與檢查;對臨時清掃的房間同樣的逐一、逐級嚴格檢查，堅決杜絕因衛生質量問題而引起客人投訴，影響酒店聲譽，同時強調當日退客房務必當日清掃完畢。并且制作出《計劃衛生表》，

有針對性的對客房進行清潔整理和保養維護，提高客房衛生質量及客房設備設施的使用壽命，由于我們客房內出現部分不銹鋼器件氧化問題、以及少量設施表層頑污頑漬等相關問題。已上報工程部協調采購部購買清潔養護所需物料，例如：不銹鋼水、金屬上光濟、潔爾亮、萬能清潔濟、玻璃清潔濟、空氣清新濟、墻紙膠等相關保養清潔用品。

3.控制物耗、開源節流：強化員工節約意識，提倡控制水、電等能源浪費的同時，實施物耗管理責任制：從10月1號開始，樓層定員管理，白班每樓層固定一名服務員，根據其樓層開房數量核對其物耗情況，部長督導服務員每日盤點，客房主管每周盤點，月底客房部統一全面盤點。一旦損失、責任到人。對大量損失一經查處在追究當值員工責任的同時，對其所轄樓層部長將追究其連帶責任。培訓下屬員工樹立全員推銷意識，(例：客房消費品、洗衣服務、加床、麻將出租等房費額外收費項目)增加酒店客房部的營業額。并且近期制作出《客房部經營分析表》，對客房物耗情況、客房消費品收入情況、PA組的物耗情況。全部上表上墻，提高員工的責任心及工作積極性。

4.客房部下屬PA部：PA部因工作須經常出入公共區域應強調其儀容儀表，禮貌禮節。將督導其保證所轄區域的衛生質量，由于所負責區域人流量大，必須實行走動式管理，發現問題及時解決;對衛生間、大堂、酒店外圍等要勤打掃。

5.客房部下屬總機與房務中心的管理：做為酒店幕后一線員工--話務員,應提升其服務質量,培訓普通話及禮貌用語,并強調其工作區域要保持安靜，確保話務服務質量;爭取使每一位話務工作人員,對客做到普通話標準,聲音婉轉,服務熱情.并及時與前廳部、樓層等相關部門班組做好協調溝通，滿足客人服務需要，確保酒店整體服務水平得以快速有效的發揮。

重點：1、部門建立工作管理制度(獎罰制度)

2、將部門管理層其員工定位

3、配合督促工程部將洗手間工程問題解決

4、把房間消費、布草統一標準管理(做到隨時有交接無漏洞)

5、解決房間配置問題(必須統一標準化)

6、解決客房樓道間外觀維修問題(墻紙、地毯、窗臺等問題 建議以上問題，希望能得到各部門的配合和領導的支持盡快解決和完善。,

以上報告和敬請領導給予審議,歡迎對我的工作多提寶貴見意,并借此機會,向各位領導對我的關心和支持表示誠摯的謝意!我將一如既往,不負眾望.為__酒店的發展奉獻綿薄之力!

客房部月度總結與反思

轉眼1個月結束了，這半個月使我改變了很多，也學到了很多，初入社會更多遇到的問題和需要學的是人際交往的能力。

經朋友介紹，我按期來到__x酒店工作，帶著對第一份工作的熱情，我走上了我人生的第一個工作崗位——前臺接待，方圓快捷酒店共145間房，相對鄭州來說客房間數還算不錯的對于每個酒店來說都是一樣的，前廳部是整個的酒店的核心，也應該是酒店的臉面，因此對于工作人員的要求比較高，尤其是前臺接待，形象是一方面，另外個人素質也是很重要，個人素質包括語言能力和接人待物的應變能力，以及處理突發事件的態度，是整個酒店的信息中心，絕大部分的客人從這里獲取酒店的信息，所以工作人員必須對酒店的信息有很好的了解。總結起來可以用以下五條來闡述：

1、禮貌、禮儀。包括：怎樣微笑、如何為客人提供服務、在服務中對客語言方面等。

2、前臺人員也因該的樓層人員共同合作、團結起來這樣才有利于酒店的利益。

3、前臺業務知識的培訓。主要是日常工作流程，前臺的日常工作很繁瑣，大致分為三方面，即位客人辦理入住登記在客人住店期間為客人提供的一系列服務包括行李寄存，問詢，最后是為客人辦理核對信息并與客人交流。

4、語言方面。在前臺平時對客服務中禁止對客人使用本土方言，為什么呢?1、是對客人不尊重，2、是降低了個人素質和酒店帶來了不好的影響，所以時刻運用普通話是工作中的基本要求，。

5、對于本地的相關景點及最新信息的收集及掌握。來酒店住宿的大部分客人都是來各個城市及國外的，這就要求我們不僅要對鄭州旅游景點等有一定的掌握，還要我們對河南省多些景點的了解甚至各國各民族的一些風俗習慣有全面的了解，這些都是我們更好的為客人服務的前提。

前臺接待看是一個很簡單的工作，可是其中需要學習的東西還有很。我會用心去努力把自己的工作做好，只有這樣才能不斷完善和提高自己。另一方面就是人際關系方面，學校里同學之間的感情是真摯的，沒有太大的利益關系，可是進入社會，你所說的每一句話，做的每一件事都需要考慮再三。當然，我時刻提醒自己以誠待人，同樣大家也會以誠待你。喜歡忙忙碌碌的感覺，這樣才能充實自己的人生，自己的人生價值才能得以體現。

客房部月度總結與反思

在x月份工作中客流并不大，由于季節性的到來等因素，完全的進入到了淡季，面對淡季的到來，我們在x月份工作中還有很多做的不到位的地方，同樣也有突出之處，改進錯誤的工作。

衛生：前廳，在衛生方面應該是一項常抓不懈的工作，在中班重逢時對前廳外圍墻面，魚池，轉門的清理并進行保養，對外圍玻璃上的膠布與工程部配合進行處理，對后廳的外圍衛生同樣去堅持去做好，按照周計劃衛生進行打掃，要求領班每天安排需做衛生，對一號電梯的護理和每日的日常衛生在客人下樓不忙的情況下要及時的去查看與清理，夜班對琉璃燈玻璃球的清理。男賓將一更的地面不銹鋼處用起蠟水進行清理，效果非常的好，由于很長時間沒有清理發費的時間也較長，對水區的地面進行了全面的刷洗，效果也是很明顯的，由于地面的吸物性較強，刷洗后很快又滲透進去，要求夜班分區進行刷洗。對男賓的公區衛生東步梯進行刷洗并保持很好。對衛生間的衛生進行檢查登記，巡查記錄本，并規定時間進行清理，除異味。對合作部門的衛生要求，大池每日二次的里外清理，上午十點，晚上一點以后刷洗。并由領班監督，主管上班檢查。以達到更好的洗浴環境。

紀律:前廳在夜班中出現的違反公司紀律員工較為嚴重，出現脫崗，坐崗現象，給工作帶來許都的負面影響，對晚班員工進行罰款和教育，對領班處連帶處罰，加強對夜班工作的監管，并規定夜班員工疊毛巾不允許坐崗疊，對坐崗，脫崗，睡崗的員工處以50元以上罰款，領班連帶，領班出現以上情況降級或打回試用期，得到了相對應得控制，我們還得繼續加強監管員工的工作，培養領班的自我約束意識。體現前廳的基本素養，曾強集體榮譽感。男賓，在整體上來說還是較好，在本月出現一名員工穿便裝進入營業區，當場進行罰款處理。一名員工出現偷吃雞蛋當場罰款處理，無其他紀律情況出現，對合作部門的紀律約束，在上班期間不允許在營業區亂站亂靠現象，不允許在里面抽煙，出現違反紀律最底50元罰款。

服務：前廳新員工進入的比較多，在各項業務上還是有所欠缺，在服務上也體現出了許都的不足，如：收銀雙手遞物，接物，服務用語的不規范，在班前會中去采用簡單的練習方式和工作崗位領班去帶領，對新員工地服務要求進行統一規范，并在收銀員中以末尾淘汰制，優中選優的原則，已淘汰一名收銀。在淡季的到來，員工對客流的下降有些不適應，不知道如何做起，在服務中及時的糾正員工的此種心態的表現。加強員工的微笑服務，對客的服務用語的規范，不要使用隨意性語言，加強員工的30度鞠躬問好，正確的引領手勢，已達到服務的標準。員工的主動服務意識較好.一更的服務做到隨時提醒客人以免出現丟失物品現象，對上月強調的客人手機隨意放的現象基本杜絕，前廳部為了公司的服務更上一層樓每天領班要尊尋到客人意見或建議，已達到更好的服務水平。

銷售：在銷售中主要激勵員工的推銷激情，鼓勵員工推銷，每天給員工定任務，促進有目標性的去開展銷售工作，男賓在本月的推銷中激情非常高昂，特別在按摩的推銷經過男賓的顧客都有不放過任何的機會。

下月計劃：

1：在人員心態上進行穩定，并對穩定的員工進行技巧培訓。

2：對細節服務進行培訓和監督，主抓儀容儀表，定崗定位等。

3：對設施設備進行檢查，消除安全隱患，對員工進行安全知識培訓。

篇12

商業樓基礎設計等級為甲級，采用樁加防水板基礎。根據前期試樁檢測報告結論，采用Φ700鉆孔灌注樁，抗壓兼抗拔樁。基礎埋深12.1m，遠大于建筑結構高度的1/18。經復核，風荷載及水平地震作用下基底均不出現零應力區，可滿足高層建筑結構抗傾覆穩定要求。

3地下車庫設計

地下車庫采用框架剪力墻結構，局部增加的剪力墻，主要有兩個作用:一是為了使得地下1層與地上1層的剪切剛度比大于2，滿足正負零作為地上單體嵌固端的要求，二是為了更好地保證室內外高差處水平力的傳遞。商業樓室內及室外相關范圍內，正負零零層采用梁板式結構，板厚180～250，雙層雙向配筋，且配筋率不小于0.25%。

4上部結構設計

(1)超限情況的判定根據“住房和城鄉建設部關于印發《超限高層建筑工程抗震設防專項審查技術要點》的通知(建質〔2010〕109號)”，對商業樓的超限情況判定如下:①商業樓結構高度29.2m，采用現澆鋼筋混凝土框架結構，屬于A級高度高層建筑，高度不超限。②商業樓3層以上豎向構件縮進大于25%，屬尺寸突變(立面收進);③商業樓地上樓層存在多處樓板有效寬度小于50%，開洞面積大于30%的情況;④商業樓3層和4層之間質心相差達18m，大于相應邊長的15%，同時，考慮偏心扭轉位移比大于1.2，小于1.4。綜合以上分析，商業樓屬于超限高層建筑。(2)上部結構計算分析在小震作用下，全部結構處于彈性狀態，構件承載力和變形應該滿足規范的相關要求。根據《高層建筑混凝土結構技術規程》JGJ3－2010第5.1.12條的要求，本工程采用SATWE與PMSAP兩種不同分析軟件分別進行了整體內力及位移計算，兩種軟件的計算結果基本一致，結構體系滿足承載力、穩定性和正常使用的要求。樓層最大位層間移角小于1/550，滿足JGJ3－2010第3.7.3的要求;在剛性樓板假定下，慮偶然偏心影響的規定水平地震力作用下，豎向構件的最大水平位移和層間位移與該樓層平均值的比值均小于1.4。根據建筑抗震設計規范GB50011－2010第5.1.2條，對不規則建筑應采用時程分析進行多遇地震下的補充計算。本工程所選的三條波為TH2TG035、TH4TG035、RH4TG035，每條時程曲線計算得到的結構底部剪力均大于CQC法的65%，三組時程曲線計算得到的底部剪力平均值大于CQC法計算得到的底部剪力的80%，故所選三條波滿足規范要求。時程分析的結果表明，結構體系無明顯薄弱層，時程分析法包絡值較CQC法計算結果小，故結構的小震彈性設計由CQC法計算結果控制。根據高層建筑混凝土結構技術規程JGJ3－2010第5.1.13條的要求，對商業樓采用彈塑性靜力分析方法進行了補充計算。兩個方向罕遇地震下性能點最大層間位移角均小于1/50，小于規范彈塑性位移角限值，因此宏觀上商業樓所用結構體系能保證大震不倒的設計要求。在通過二階段設計實現三個水準的基本設防目標以外，針對本工程的具體情況，提出了以下抗震性能化目標:①設防地震作用下，中庭連廊等薄弱處樓板內雙層雙向鋼筋不屈服;②設防地震作用下，懸挑梁根部框架柱及大跨梁兩端相連框架柱斜截面抗剪按彈性設計，正截面抗彎按不屈服設計;PMSAP樓板應力分析結果表明，中庭連廊根部、平面凹口陰角位置一般為應力集地區域，在多遇地震作用下，樓板主拉應力不大于混凝土抗拉強度標準值，樓板不會開裂，在設防地震作用下，應力集中位置樓板主拉應力略大于混凝土抗拉強度標準值，但適當加大樓板配筋，即可滿足樓板內鋼筋不屈服。在設防地震作用下，利用SATWE進行彈性設計和不屈服設計，分別校核懸挑梁根部框架柱及大跨梁兩端相連框架柱的箍筋和縱筋，并與多遇地震計算結果一起進行包絡設計。計算結果表明，配筋值均在合理范圍，配筋切實可行。通過以上性能化設計措施，在對結構的經濟性影響較小的情況下，提高了結構的抗震性能，增加了建筑的安全性。(3)上部結構設計針對偏心布置和扭轉不規則，設計時，盡量使結構抗側力構件在平面布置中對稱均勻布置，避免剛度中心與質量中心之間存在過大的偏離;加強構件的剛度，增強結構的抗扭性能。計算時，考慮偶然偏心的影響，設計時適當加強受扭轉影響較大部位構件的強度、延性及配筋構造。通過調整結構布置，將考慮偶然偏心下的最大位移比嚴格控制在1.4以下，第一扭轉周期和第一平動周期比嚴格控制在0.9以下。針對立面收進帶來的扭轉不利影響而采取的抗震措施詳第(1)條。構造上，對收進樓層(4層)加厚至140mm且雙層雙向加強配筋，配筋率不小于0.25%，但為減小大跨部分樓板自重，室內大跨度區域樓板厚120mm，屋面大跨度區域樓板厚130mm，收進部位上下層樓板(3層和5層)厚度不小于120mm，并雙層雙向加強配筋。根據《高層建筑混凝土結構技術規程JGJ3－2010》的相關規定，體型收進部位上、下各兩層塔樓周邊豎向結構構件的抗震等級提高一級，框架柱在此范圍內箍筋全高加密，提高縱筋配筋率;收進部位以下兩層結構周邊豎向構件配筋加強。針對因開洞形成樓板不連續情況，整體計算時按實際開洞情況建模，并將以上樓層定義為彈性膜，以考慮樓板不連續對結構的影響;同時，構造加厚連廊等薄弱區域樓板至130mm厚，并雙層雙向配筋，配筋率不小于0.25%。

篇13

3、人員管理檢查范圍全面化、制度化。將二線和一線員工管理納入同步軌道，進行日常監督和管理。依公司相關規章制度，一視同仁，嚴格落實，做到公平公正，不厚此薄彼，達到監督檢查透明化，管理標準化，杜絕執行標準不一的問題，我們還制定了整改通知單，對發現的問題及時進行整改，從而使部分工作得到很大提升，而且我們還加大力度對干部在崗進行檢查，從以前的每天兩次增加到四至六次，使各部門管理人員有了自律意識。在迎賓方面我們要求各樓層管理人員在每天員工進店前，就要站在員工通道迎接員工進店，通過這種方式，管理人員的親和力得到加強，使各級管理人員與員工之間距離更加接近。

4、賣場五大管，嚴格查場制度，對樓層提出查場重點。在每日的查場中服務辦值班經理做到“三勤”手勤、腿勤、嘴勤。對發現的問題及時與部門反饋溝通，并下發整改通知單，提出整改期限，并檢查跟蹤，使發現的各類問題能得到及時解決(但也有部分問題得不到落實，主要以硬件問題為主，我們通過查場通報進行跟進)，杜絕一面講，一面不落實的工作被動局面。在XX年前三季度服務辦對賣場進行檢查，共計發現處理各類員工違紀5823人次，公司平均違紀率%。其中大部分員工都是給予批評教育為主，只有少部分經常違紀的員工給予經濟處罰，從而也體現了公司人性化管理，降低了以罰代管的被動局面。

5、值班經理業務技能及專業化水平的提升。我們根據值班經理業務上存在的不足制定了系統的培訓計劃，定期進行商品知識及專業知識的培訓，培訓師由我部值班經理自行擔任，用我們的弱項通過培訓來補我們自己的弱項，比如我們部門有些同志不知道如何開展工作，那我就安排他們來講“在工作時間如何有效的開展工作”，從而進一步提升了值班經理業務技能及處理顧客投訴水平，進一步完善自我監督、自我管理機制，前三季度度服務辦內部共計各類培訓近20余次。